Автоматическая сварка, 2001, №03




НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ

Кривцун И. В. Модель испарения металла при дуговой, лазерной и лазерно-дуговой сварке 3
Предложена модель многокомпонентной плазмы, формирующейся вблизи поверхности металла при дуговой, лазерной и лазерно-дуговой свар- ке в защитных газах. Модель основана на системе балансных соотно- шений для потоков тяжелых частиц, потоков их импульса и энергии в кнудсеновском слое вблизи поверхности металла, испаряющегося в плазму внешнего газа. Получены выражения для плотности электрон- ного и ионных токов, текущих на поверхность металла и распределе- ния потенциала в многокомпонентной приповерхностной плазме (дуго- вой, лазерной или комбинированной).
Ерошенко Л.Е., Прилуцкий В.П., Белоус В.Ю., Замков В.Н. Аксиальное распределение температуры в дуге при сварке титана вольфрамовым электродом в аргоне 11
Спектральным методом исследована реальная сварочная аргоновая дуга с неплавящимся вольфрамовым электродом, горящая на плавящемся титановом и медном водоохлаждаемом анодах. Получены экспериментальные данные о распределении температуры в столбе дуги по ее радиусу вблизи анода. Показано, что аксиальное распределение температуры в столбе дуги зависит от состояния анода. В области, прилегающей к аноду, температура дуги выше у плавящегося анода. Строение же дуг в обоих случаях одинаково, т. е., не зависит от состояния анода.
Лозовская А.В., Чайка А.А., Бондарев А.А., Покляцкий А.Г., Бондарев Андр.А. Разупрочнение высокопрочных алюминмевых сплавов при различных способах сварки плавлением 15
Исследовано разупрочнение основного металла в зоне термического влияни при электронно-лучевой (ЭЛС) и аргоно-дуговой (АДС) способах сварки механически и термически упрочненных алюминиевых сплавов (Амг6, 1420, 1201,1460). Установлено, что при ЭЛС протяженность зоны разупрочнения в 4...5 раз меньше, чем при АДС. После последующего искусственного старения наибольшая твердость в ЗТВ наблюдается у сплава 1420, наименьшая - у сплаве 1201.
Шонин В.А., Покляцкий А.Г. Малоцикловая усталость сварных стыковых соединений сплава АМг6, выполненных в среде инертного газа 20
Представлены результаты экспериментальных исследований сопротивлени малоцикловой усталости стыковых соединений сплава АМг6 толщиной 6мм при осевом отнулевом нагружении в зависимости от геометрии выпуклости шва, обусловленной TIG и MIG способами сварки. Показано, что уменьшением выпуклости шва при TIG сварке можно повысить долговечность соединения в 1,5...3 раза. Однако при малой (1мм) высоте выпуклости увеличиваетс опасность разрушения шва от внутренних дефектов, что приводит к снижению долговечности до значений, которыми обладают соединения с высокими выпуклостями при MIG сварке. Установлена возможность оценки предела ограниченной выносливости стыковых соединений по параметру отношени высоты выпуклости к ширине шва.
Левченко О.Г. Химический состав газообразной составляющей аэрозоля при сварке в защитных газах 25
Установлено, что при механизированной сварке в CO₂, смесях Аr + CO₂ и Аr + CO₂ + О₂ проволокой сплошного сечения основными компонентами газообразной составляющей сварочного аэрозоля являются монооксид углерода и оксиды азота. Снижение окислительной способности защитного газа приводит к уменьшению интенсивности выделения монооксида углерода и увеличению оксидов азота. Введение в состав защитной смеси кислород снижает выделение монооксида углерода за счет его окисления и повышает интенсивность образования оксидов азота. Даны объяснения механизмам образования газообразных компонентов сварочного аэрозоля и зависимостям интенсивности их выделений от режима сварки.
Производственный раздел

Горбач В.Д., Головченко В.С. Этапы совершенствования технологии сварки под флюсом в судостроении (Обзор) 29
Приведены результаты разработки и внедрения технологий электродуговой сварки под флюсом сталей и конструкций, используемых для корпусов судов, что обеспечило возможность строительства современных судов с высокими качеством и эффективностью.
Козубенко И.Д., Хаскин В.Ю., Черниенко В.Д. Технология лазерной наплавки и термообработки деталей колесных пар подвижного состава 35
Покляцкий А.Г. Особенности образования макровключений оксидной плены в металле швов алюминиевых сплавов (Обзор) 38
Рассмотрено влияние качества изготовления и подготовки свариваемых материалов и присадочной проволоки, а также условий сборки и сварки соединений на появление макровключений оксидной плены в швах при сварке современных алюминиевых сплавов. Отмечены характерные особенности образования и расположения дефектов по сечению шва в зависимости от причин их возникновения. Проанализированы условия, способствующие окислительным процессам и снижению эффективности катодного разрушени оксидной плены в зоне сварки. Выявлены особенности формировани нитевидных продольных включений оксидной плены в центральной части шва при сварке литийсодержащих сплавов.
Медведев С.В., Кункевич Д.П. Опыт эффективного компьютерного проектирования сборочно-сварочной технологической оснастки 41
Рассмотрена структура и функциональные возможности комплекса программ ИНСВАР автоматизированного проектирования сборочно-сварочных приспособлений. Даны примеры разработанных компьютерными методами приспособлений для комплектования сварными конструкциями сельскохозяйственного агрегата. Благодаря многовариантному проектированию повышено качество технических решений оснастки, почти в два раза снижена грудоемкость ее конструирования. Заруба И.И., Андреев В.В., Дыменко В.В. Усовершенствование трансформаторов для ручной дуговой сварки 45
Рассмотрены преимущества тиристорного регулирования сварочных трансформаторов. Показано, что применение импульсной стабилизации горения дуги в тиристорно-регулируемом трансформаторе значительно расширяет его сварочно-технологические возможности и область применения. Разработанный в ИЭС трансформатор такого типа, обеспечивает плавное регулирование режима работы, "горячий" и "холодный" старты, модуляцию сварочного тока с регулируемой частотой. Может быть использован для сварки электродами для переменного постоянного тока.
Краткие сообщени

Петушков В.Г., Титов В.А. Остаточные напряжения в сварных соединениях, обработанных взрывом 49
На основе подхода с позиций упруго-пластической теории рассмотрены общие принципы формирования остаточных напряжений и деформаций в сварных соединениях в результате локальной обработки взрывом. Даны рекомендации по оптимизации режимов взрывного нагружения. Показано, что результаты обработки не зависят от наличия и исходных остаточных напряжений в сваренном металле. Ефименко Н.Г., Калин Н.А. Влияние сплава Fe-C в покрытии ильменитовых электродов на восстановительные процессы при сварке 52
Предложены расчетные формулы, определено количество восстанавливаемых кремния, титана и алюминия из шлака при раскислении ильменитовых электродов Fe-C сплавом. Показано, что TiO2 может служить дополнительным окислителем углерода наряду с FeO. Использование Fe-C сплава в ильменитовых электродах не приводит к существенному повышению содержания кремния и алюминия в наплавленном металле.




(Вы смотрите упрощенный файл-оглавление)