ЭЛЕКТРОШЛАКОВАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Шевцов В. Л., Жадкевич М. Л., Майданник В. Я., Пузрин Л. Г., Богаченко А. Г. Электрошлаковое литье вместо ковки в производстве фонтанной арматуры высокого давления. C. 3
Показано, что заготовки прочных корпусов фонтанной арматуры (ФА), изготовленные методом ЭШЛ, по показателям пластичности и вязкости превосходят кованый металл корпусов ФА, которые изготавливаются передовыми зарубежными фирмами. Установлено также, что металл ЭШЛ превосходит кованый и по способности воспринимать пластическую деформацию в условиях сложного напряженного состояния. Производство ФА высокого давления сприменением ЭШЛ обеспечивает при минимальной себестоимости наиболее высокую ее надежность во время длительной эксплуатации.
Медовар Л. Б. О прокатных валках будущегои электрошлаковых технологиях их изготовления. C. 9
Обсуждаются состояние производства прокатных валков и тенденции его совершенствования. Показано, что прокатные валки ближайшего будущего будут изготавливаться двухслойными с высоколегированным рабочим слоем. Рассмотрены преимущества применения электрошлаковых технологий в производстве двухслойных валков.
ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВЫЕ ПРОЦЕССЫ
Тригуб Н. П., Жук Г. В., Пикулин А. Н., Калинюк А. Н., Корнийчук В. Д. Электронно-лучевая установка УЭ-185 для оплавления поверхностного слоя слитков. C. 12
Описана установка и элементы технологии оплавления боковой поверхности слитков металлов и сплавов электронным лучом. Предлагаемая конструкция установки и механизмов позволяет осуществлять оплавление как круглых, так и плоских слитков, причем оплавление плоских слитков производится за одно вакуумирование. Приведены основные технические параметры установки.
Иванченко Н. В., Устинов А. И., Мохорт В. А. Термодинамический анализ испарения в вакууме титанаи никеля из расплава Ti-Ni. C. 15
С учетом реальных значений термодинамических свойств титана и никеля в расплаве TiДNi проанализированы характеристики испарения в вакууме компонентов в зависимости от их концентрации в расплаве и его температуры. Показано, что с повышением температуры расплава сплавов системы TiДNi коэффициент испарения никеля существенно уменьшается. Рассчитан химический состав жидкой ванны в интервале температур от 1600 до 2200 К, необходимый для достижения эквиатомного состава паровой фазы.
Лесной А. Б., Демченко В. Ф. Моделирование гидродинамики и массообмена при электронно-лучевом переплаве титановых сплавов. C. 19
Проведено численное моделирование процессов тепломассообмена и гидродинамики при затвердевании слитка электронно-лучевого переплава. Модель базируется на сопряженном решении уравнений конвективного тепломассопереноса и гидродинамики. Учитывается движение расплава под воздействием термокапиллярных и гравитационных сил, возникающих при наличии градиентов температур и концентраций в металлической ванне. Проанализированы факторы и установлены закономерности формирования химической неоднородности в жидком и затвердевающем металле.
ПЛАЗМЕННО-ДУГОВАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Шаповалов В. А., Якуша В. В., Гниздыло А. Н.Тепловое поле крупногабаритных тугоплавких монокристалловпри комбинированном плазменно-индукционном нагреве. C. 24
Приведены результаты исследований тепловых полей крупных монокристаллов вольфрама в условиях плазменно-индукционной зонной плавки (ПИЗП). Показано, что использование схемы ПИЗП с неподвижным плазменно-дуговым источником нагрева позволяет вырастить монокристаллы вольфрама диаметром не более 70 мм. Сканирование плазменно-дугового источника нагрева по радиусу кристалла дает возможность увеличить его диаметр. Даны соотношения мощностей источников плазменно-дугового и индукционного нагрева при выращивании больших кристаллов.
ВАКУУМНО-ДУГОВОЙ ПЕРЕПЛАВ
Лисиенко В. Г., Насыйров Я. А., Климов М. И., Альтман П. С., Ташкинов А. Ю., Гончаров А. Е. Влияние ионизации на падение напряжения и частоту капельных замыканий при вакуумном дуговом переплаве высоколегированных сталей. C. 27
В промышленных условиях проведен эксперимент по вакуумному дуговому переплаву электрода диаметром 380 мм из легированной стали в кристаллизатор диаметром 465 мм. Разработана статистическая модель изменения падения напряжения на дуге в зависимости от длительности релаксационного периода ионизации. Предложенная модель может использоваться для оптимального управления процессом вакуумного дугового переплава.
ОБЩИЕ ВОПРОСЫ МЕТАЛЛУРГИИ
Антонюк С. Л., Король В. Н., Моляр А. Г., Ромашко И. М., Замков В. Н., Топольский В. Ф. Исследование механических свойств кованых полуфабрикатов опытного титанового сплава Т-110. C. 30
Определены прочностные характеристики кованых полуфабрикатов опытного высокопрочного (a+b)-титанового сплава системы Ti-Al-Mo-V-Nb-Fe-Zr (Т-110) после различных режимов ковки и термической обработки. Разработаны технологические параметры ковки и термической обработки, обеспечивающие необходимый уровень механических свойств. Показано, что кованый сплав Т-110 по уровню прочности не уступает поковкам промышленного сплава ВТ22 в отожжённом состоянии.
Бурылев Б. П., Мойсов Л. П. Распределение азота между металлом и шлаком. C. 34
Приведены расчетные уравнения для определения растворимости азота в металлических и шлаковых расплавах. Рассмотрены термодинамические свойства шлаковых расплавов системы CaO-SiO2-Al2O3. С помощью приведенных уравнений установлены значения растворимости азота в металле и шлаке, а также коэффициент распределения азота между шлаком и металлом.
ЭЛЕКТРОМЕТАЛЛУРГИЯ СТАЛИ И ФЕРРОСПЛАВОВ
Гасик М. И., Гасик М. М., Поляков О. И., Зубов В. Л. Термодинамическая модель процесса выплавки ферросилиция в высокомощных руднотермических электропечах. C. 37
По результатам компьютерного моделирования равновесий в системе Si-O-C-(H2, H2O) предложена термодинамическая модель процесса получения ферросилиция (кремнистых сплавов), учитывающая влияние водорода и влаги в газовой фазе высокотемпературной реакционной зоны руднотермической электропечи на термодинамическую стабильность газовой и конденсированных фаз при восстановлении кварцита углеродом.
ЭНЕРГОРЕСУРСОСБЕРЕЖЕНИЕ
Лакомский В. И. Математическая модель расчета удельного электрического сопротивления зернистого термоантрацита в зависимости от его фракционного состава. C. 48
Показано, как можно, используя представления Р. Хольма о реальном контакте двух фрагментов твердого тела, получить аналитическую зависимость удельного электрического сопротивления сыпучей массы от внутреннего удельного сопротивления материала твердого тела и фракционного состава сыпучей смеси.
РЕЦЕНЗИИ И НАУЧНЫЕ ДИСКУССИИ
Рецензия на монографию A. M. Krouchinin, A. Sawicki "A theory of electrical arc heating" ("Теория нагрева электрической дугой"). Е Рubl. office of Tech. University of Czestochowa, 2003. - 174 p. C. 52
ИНФОРМАЦИЯ
Международная выставка-ярмарка "Сварка. Родственные технологии - 2003". C. 53
VIII сессия Научного совета по новым материалам Международной ассоциации академий наук. C. 54
II Всеукраинская научно-техническая конференция молодых ученых и специалистов "Сварка и родственные технологии". C. 55
Диссертации на соискание ученой степени. C. 57
Реклама . C. 58
(Вы смотрите упрощенный файл-оглавление)
Вартість передплати/замовлення на журнали або окремі статті
| журнал/валюта | річний комплект друкований |
1 прим. друкований |
1 прим. електронний |
одна стаття |
| AS/UAH | 1800 грн. | 300 грн. | 300 грн. | 150 грн. |
| AS/USD | 192 $ | 32 $ | 26 $ | 16 $ |
| AS/EUR | 180 € | 30 € | 25 € | 15 € |
| TPWJ/UAH | 7200 грн. | 600 грн. | 600 грн. | 280 грн. |
| TPWJ/USD | 384 $ | 32 $ | 26 $ | 16 $ |
| TPWJ/EUR | 360 € | 30 € | 25 € | 15 € |
| SEM/UAH | 1200 грн. | 300 грн. | 300 грн. | 150 грн. |
| SEM/USD | 128 $ | 32 $ | 26 $ | 16 $ |
| SEM/EUR | 120 € | 30 € | 25 € | 15 € |
| TDNK/UAH | 1200 грн. | 300 грн. | 300 грн. | 150 грн. |
| TDNK/USD | 128 $ | 32 $ | 26 $ | 16 $ |
| TDNK/EUR | 120 € | 30 € | 25 € | 15 € |
AS = «Автоматическая сварка» - 6 накладів на рік;
TPWJ = «PATON WELDING JOURNAL» - 12 накладів на рік;
SEM = «Современная электрометаллургия» - 4 наклада на рік;
TDNK = «Техническая диагностика и неразрушающий контроль» - 4 наклада на рік.